《武汉工程大学学报》 2010年03期
107-110
出版日期：2010-03-31
ISSN:1674-2869
CN:42-1779/TQ
穿孔板噪声谱分析研究
0引言空化是一种非常复杂的流体力学现象，空泡在液体中运动和崩溃时产生的局部高温高压、发光、放电、冲击波、高速射流等极端物理条件，能使在一般条件下难以实现的化学反应得以实现.产生空化的方法一般有压电换能器超声空化方法与水力空化方法［13］.超声空化的处理量是非常有限的，水力空化技术有成本低、装置简单的特点，水力空化引起了国际上声化学应用研究者的广泛关注，但主要基于经验公式以及具体不同状况的实验曲线给出的结果与特征趋势来考虑问题.对于实际要求来说，理论上的精确预示与计算有关的声波特征，如频率、强度、声场分布等等，无疑能更有利于它的应用以及控制.因而，对流体动力发生器声波的产生和特征的进一步研究是今后值得深入探讨的研究方向.本文在参考了国内外文献的基础上对水力空化装置多孔板产生的噪声进行分析，研究其理论计算、数值模拟与实验数据的一致性问题.1穿孔板振动频率的理论计算与
ANSYS模拟计算1.1穿孔板振动频率的理论计算将所有的穿孔板简化看作圆板，由于穿孔板在实验中是用法兰盘固定的，因此可以近似认为穿孔板的振动为圆板在周边钳定条件下的振动，周边钳定的板的振动方程为［46］：EK2ρ(1-σ2)4η+2ηt2=0(1)
其中：η(t,x,y)代表板中心面上任何一点在垂直方向的位移;K=h12为截面回转半径，而h为板的厚度;4=2x2+2y22=4x4+22x22y2+4y4.周界钳定时，圆板振动的边界条件为：
(ηa)(r=a)=0
ηar(r=a)=0求解得圆板在周界钳定边界条件下的振动频率为（其中μn为解方程（1）过程中查表得到的柱贝赛尔函数的根值）：简正频率：fn=μ2nh4πa2E3ρ(1-σ2)(2)其基频为：f1=3.202h4πa2E3ρ(1-σ2)=7.097 kHz (3)其泛频为：f2=6.302h4πa2E3ρ(1-σ2)=27.749 kHz(4)f3=9.442h4πa2E3ρ(1-σ2)=62.099kHz(5)1.2穿孔板振动频率的ANSYS模拟计算 ANSYS是常用的有限元分析软件［79］，ANSYS中的模态分析模块可以分析穿孔板的振动模态及对应的振动频率.通过ANSYS对半径为a=0.037 5 m，厚度为h=0.004 m边界钳定的不同孔径不同孔个数的圆形薄钢板进行模态分析.在ANSYS前处理模块中，利用强大的实体建模和网格划分工具，指定分析类型为模态分析，定义单元类型为四面体单元，材料参数分别为：泊松比σ=0.28，杨氏模量E=19.5×1010 N/m2, 密度ρ=78×103 kg/m3，并使用进行智能网格划分.利用ANSYS分析计算模块中的模态分析模块，施加载荷和边界条件并假定穿孔板在理想的周边钳定条件下振动，进行求解.最后在后处理模块中的通用后处理模块获得求解过程的计算结果并对其进行显示.得出各穿孔板的各阶振动模态及其振动频率如表1所示.其分析结果表明穿孔板小孔的数量与直径对整个钢板振动模态的影响基本可以忽略.表1穿孔板的各阶振动频率表
Table 1The vibration frequency of the orifice plates
振动
阶次不同板的振动频率/kHz1 mm孔径36个孔2 mm孔径9个孔3 mm孔径1个孔16.9937.0186.979214.35114.33614.270314.35814.73114.285423.06023.25622.906523.24223.45122.960626.13126.65326.002733.33333.78432.868833.33833.88132.874938.98338.53638.6911039.03240.88238.7861142.76342.75242.1151242.76643.59042.133通过ANSYS模拟计算可知，在周边钳定条件下，本文实验所用穿孔板的振动频率随孔径及孔数目的变化很小（下文选用3 mm孔径1个孔的多孔板为代表进行噪声采集与频谱分析），其可听声范围内的振动频率大约为7、14 kHz.其中7 kHz的振动频率与理论计算的周边钳定的圆板的振动频率相吻合.第3期冯中营，等：穿孔板噪声谱分析研究
武汉工程大学学报第32卷
2穿孔板（3 mm孔径1个孔）空化
噪声谱的测量与分析利用水听器采集穿孔板产生空化时的噪声，并进行频谱分析，分析结果见图1~3.图1进口压强为0.4MPa时的噪声谱
Fig.1Acoustical amplitude spectra
at 0.4 MPa inlet pressure图1表明，在进口压强为0.4 MPa时，5 kHz以下的噪声谱仍具有明显的线状谱特性，主峰值频率为0.464、0.991、1.660、2.354、2.881、3.545 kHz，与低进口压强时比较，主峰值频率略有变化.在5~10 kHz频率范围内，呈现主峰值频率分别为6.523 kHz和9.785 kHz的2组峰簇.此压强下，靠近穿孔板位置时，人同样能听到清晰的哨声.图2进口压强为0.5 MPa时的噪声谱
Fig.2Acoustical amplitude spectra
at 0.5 MPa inlet pressure图2表明，在进口压强为0.5 MPa时，测得的噪声谱中出现明显的线状谱，并且主峰值频率超出可听声频率范围，扩展到大于20 kHz超声频段.主峰值频率为6.152、8.020、11.816、15.625、19.287、22.754、26.367、38.525、42.041 kHz，具有明显的谐波、分谐波特性，与低进口压强下的噪声谱完全不同.图3表明，继续增大进口压强时，测得的穿孔板的空化谱中未出现超声频率成份，仅有可听声成份.在10 kHz频率以下呈现几组峰簇，最大的峰簇主峰值频率为6.016 kHz，这一频率与在0.5 MPa进口压强下出现超声频率时的噪声谱频率6.152大致相同.其它主峰值频率为0.957、1.934、3.438、4.395 kHz.图3进口压强为0.6 MPa时的噪声谱
Fig.3Acoustical amplitude spectra
at 0.6 MPa inlet pressure3 mm孔径1个孔的穿孔板空化时测得的噪声谱具有明显的线状谱特征.在增大进口压强时，没有出现主峰值向高频段转移的特征，仅在0.5 MPa进口压强下测得了超声频率，说明只有在此条件下才能够激发穿孔板在空化时产生超声频率段的噪声.图2中可听声部分的峰值频率8.020 kHz和15.625 kHz对应的理论计算求得的穿孔板的振动频率为6.979 kHz和14.270 kHz.两者之间具有较好的符合性，计算的相对误差分别为12.98%和8.67%，这可能是由于计算是理想条件，而实际中的条件是很复杂的.对比图2中通过实验测得的噪声谱的主频率与表1中通过ANSYS计算求得的穿孔板的振动频率，可以发现，无论在可听声部分还是在超声频段部分，实验测得的频率值都与ANSYS理论计算值具有很好的符合性，所以说当特定穿孔板在特定条件下被激发而发出超声时，噪声主要是由于板的振动而产生的［1011］.由于实验中所用的穿孔板并非完全是周边钳定条件，这与理论计算和模拟中的周边钳定条件是有区别的，这可能会造成实际测的频谱峰值与理论计算模拟得出的结果不一致.在实验中，穿孔板是用两个法兰盘通过螺丝固定的，穿孔板周边一定面积的部分都被法兰盘所固定，这会影响穿孔板的振动频率；同时法兰盘也不是完全固定的，整个实验装置是放置在支架上的，所以穿孔板会随法兰盘的振动而振动，这也会对穿孔板的振动频率造成影响；水听器与穿孔板的位置是通过调整有机玻璃管道与不锈钢管道的位置来实现的，各个法兰盘中间是通过硅胶板制成的密封圈密封的，硅胶板是弹性非常好的材料，它的加入也会影响穿孔板的振动频率.由于上述各种原因及更多的未知因素，造成由水听器测得的噪声频谱峰值与计算值不符.3结语理论计算得到的无孔圆板钳定振动在低频20 kHz以内时，基频为7.097 kHz，泛频为27.749 kHz.从ANSYS模态分析得出，各种穿孔板在振动频率近似是相同的，而且孔的直径与个数对穿孔板的振动频率影响非常小，模态分析得出穿孔板的振动频率6.979 kHz、26.002 kHz与理论计算的圆板的基频、泛频相吻合.当特定穿孔板被激发产生超声时，通过水听器测得的频率与ANSYS模拟计算得到的频率及理论计算频率值也具有很好的符合性，从而说明理论计算、有限元分析与实验结果是吻合的.本实验初步对水力空化的装置穿孔板在其振动模态与噪声谱方面进行了研究，但水力空化的装置还有很多，例如簧片哨、文丘里管等，单就穿孔板而言不同的材料、孔径、孔数目等也会产生不同的空化效果，对其进行多方面的分析研究有助于找出其规律性，为增强空化效果或避免空化灾害提供了很好的思路.