《武汉工程大学学报》  2016年05期 471-475   出版日期：2016-11-02   ISSN:1674-2869   CN:42-1779/TQ
基于声时和声幅的盾构管片预紧力的监测方法及应用


1　引　言随着城市轨道交通的迅速发展，盾构管片以其对周围地质扰动小、结构稳定、环境适应强、机械化施工等特点在轨道地质环境较复杂的区间段广泛应用，如越江隧道等［1］. 盾构机凭借盾壳和预紧管片等衬砌结构支撑隧道围岩和土体，前端刀盘挖掘的土体由传输系统输送到地表，其前进动力来自顶在管片环上的油缸，同时注浆系统在预紧管片环和隧道间隙注入水泥浆体. 管片衬砌结构依靠数量庞大的预紧螺栓连接，使管片通过预紧力组合成一个牢固整体. 管片预紧拼装中，施工不规范的人为因素，或隧道穿越各种岩层和土层等地质因素，都会使预紧管片在施工及营运阶段承受复杂的荷载环境，导致管片预紧程度不一致或不达标，从而产生管片错位及渗漏等缺陷，影响隧道的正常使用；如管片局部螺栓脱落，结构失稳，将危及通行其中的列车的安全. 可见管片预紧拼装在整个隧道工程中起着至关重要的作用［2-5］. 由于管片环在预紧力作用下彼此紧密接触，缝隙尺寸狭小，一般无法安装标准测力计. 而预紧力的大小又超过了薄膜型测力传感器的量程. 在某些必须实施安全监测地段，可以将测力传感器预埋进管片混凝土中，但因需铺设供电和信号传送线路致使用成本过高，所以管片预紧力大规模检测一直是个难题. 本文探讨一种新的管片预紧力的快速无损的检测方法. 2　实验原理混凝土结构检测采用的超声波是由仪器内部电脉冲触发声源而产生的间歇性地发射出一组组超声波，声波在被检测物体内通过质点的间歇脉冲振动实现传递［6］，根据声波脉冲穿过混凝土的声时和波幅的变化情况来判定被测结构内部弹性模量、强度和缺陷分布. 隧道盾构由管片和螺栓按照错缝方式拼装而成，纵向螺栓为管片结构提供预紧作用，每个纵向螺栓都有预紧影响区域，其预紧力随距螺栓距离而减小［7］. 管片间预紧力通过止水条和垫片的压缩变形来传递. 在没有外力作用时，止水条内被大量管状空隙所占据，而空气对超声波产生巨大衰减，导致声波无法传递. 随着管片间预紧力的增大，止水条弹性模量不断增加，超声波的声时不断变化［8］，所以笔者以声时作为评价管片预紧力的第一参数. 同时，止水条填塞封堵管片间透水缝隙. 首波波幅是衡量超声波衰减程度的指标，在缺陷区波幅的变化要明显于声时变化［9-10］，随着预紧力增加，止水条空隙的缺陷减少，波幅衰减也会收窄，所以笔者以信号幅值作为判定管片预紧力的第二参数. 声波仪所测得的测量声时是由管片声时和中间介质（即止水条和螺栓垫片）声时组成. 而管片作为隧道的重要支护结构，其生产工艺和产品质量在预制场里受到严格控制，从而最大程度的保障了声波在其中传递的高效性和一致性，也就是说管片声时是恒定不变的，决定测量声时大小的因素是中间介质声时. 管片预紧状态示意图如图1所示. 状态a：低压接触，此时止水条弹性模量较小，超声波未能通过，管片未预紧；状态b：止水条压缩预紧，超声波从止水条通过，传递到邻近管片，传递路径为管片—止水条—管片的等腰三角形；状态c：螺栓垫片压缩预紧，超声波以最短路径通过压紧垫片传递，传递路径为管片—垫片内边缘—管片的等腰三角形. 3　结果与讨论3.1　室内模拟测试及数据分析为探求管片预紧力与超声波声时与波幅之间的对应关系，在实验室中设计如图2所示的装置进行管片预紧施工的模拟. 千斤顶提供水平荷载，模拟盾构机轴向推力；实验室按管片配合比室内预制2块强度等级为C50的混凝土立方体试块，尺寸为300 mm×300 mm×600 mm，用来模拟混凝土管片，其下用滑轮减小摩擦；右端为数字测力计，精度0.1 kN，测量试块承受的水平荷载；2个振动频率为50 kHz声波换能器，间距200 mm，跨缝对称布置，一个作为发射换能器，一个作为接收换能器；中介介质采用三元乙丙橡胶止水条（高22.4 mm，边长46.38 mm）和螺栓垫片（厚度4 mm，边长200 mm）. 它们在模拟装置中的位置，与现场实际情况保持一致. 试验时，记录逐级荷载对应的超声波声时与幅值［11］. 图3为根据试验数据形成的试验荷载-声时、荷载-波幅关系曲线，表1为室内试验各级应力对应的声时和波幅. 从图3得知：1） 荷载以1 kN为单位，逐级加载，荷载从0 kN增加到3 kN，声时和波幅都为零，这时橡胶止水条弹性模量未达到阀值，声波仪没有接收到有效信号. 荷载增加至4 kN后声时、波幅随荷载增加分别均有明显下降和上升趋势，且都在10 kN处形成拐点. 2） 曲线在4 kN~10 kN荷载区间内，面积为0.003 m2的止水条单独承受轴向推力，相应管片间止水条预紧处的应力范围为1.33 MPa~3.33 MPa. 此时止水条内空隙体积逐渐减小，直至为0，转递振动的质点排列逐渐紧密，其弹性模量不断增加，超声波声时不断减小. 同时空隙缺陷对波幅吸收、分散衰减作用不断减小，波形信号逐渐清晰稳定，首波波幅增加［12］. 3） 当荷载增加到11 kN时，管片间的螺栓垫片开始加入接触预紧，且继续增加的预紧力主要由螺栓垫片承担，垫片应力区间为0.04 MPa~ 0.15 MPa. 测得声时陡降为56.14 μs~51.03 μs，由图1可知，这是垫片预紧后超声波从垫片边缘以最短路径传递到邻近试块所致. 该阶段波幅提高到69.96 dB~72.43 dB，原因在于橡胶垫片材质较止水条密实，且超声波传递路径大幅缩短，避开了原有的缺陷，其衰减明显降低. 室内模拟试验装置见图4. 3.2　隧道内现场应用及讨论试验地点位于武汉轨道交通3号线汉江至中间风井区间. 采用矿山法开挖，盾构空推管片通过，隧道基底依此位于中风化灰岩、中风化石英砂岩、中风化砂岩、泥质砂岩. 沿线地下水主要有上层滞水、潜水、承压水等，均以长江和汉江两岸一级阶地覆盖层中空隙承压水对本工程影响最为突出. 测试地点为右线隧道Dk11+402处，以相邻两管片环接缝为测线，步距50 mm进行跨缝声波测试. 发射和接收换能器间距200 mm，垂直接缝等距布置. 由于数据量大，选取连续4 m测线的测试数据形成曲线，如图5所示. 1） 现场研究小组用声波仪测得的声时、波幅曲线以1 m为周期规律波动. 由管片衬砌的实际构造可知，相邻两个管片环是由均匀布置于圆周内测的16颗预紧螺栓纵向相连的，螺栓弧线间距1 m，且每个螺栓孔处设有边长200 mm、厚度4 mm的方形橡胶预紧螺栓垫，而止水条处于与橡胶垫片同一平面靠圆周外侧的位置［13-14］. 所以声波仪沿跨缝环形测线所测得的声时和幅值曲线就形成了具有规则周期的波形曲线，各螺栓间对称测试点的声时值与波幅值应趋于一致. 超声波在止水条处通过路径最远，声时也最大；而超声波在螺栓垫片处通过时，路径最短，声时最小［15］. 可见测试曲线规则波动符合管片环构造规律. 2） 声时曲线峰值集中于136.06 μs~144.78 μs的区间，而这些测点的幅值在波幅曲线上集中在42.47 dB~51.71 dB之间，处于曲线的低值区，将其带入由表1建立的预紧力与声时数值对应关系进行内插，得出这些测点处管片间的预紧力区间为2.45 MPa~3.33 MPa. 这些测点在环形测线上距离螺栓最远，处于相邻螺栓孔中间位置，所以这些测点处的预紧力最小，可知实际管片环在止水条处的纵向预紧力在2.5 MPa以上. 3） 由于实际工况复杂，导致整个管片衬砌结构受力不均，会出现5（b）中2.5 m测点周边的幅值下降区，最低点下降到29.92 dB，对应预紧力为1.75 MPa. 这表明该区域存在预紧力异常降低，应该引起施工技术人员重视，查明原因，及时调整. 现场管片拼装测试见图6. 4　结　语1） 笔者对超声波的声时、波幅与管片拼装预紧力对应关系进行了研究，证明超声波在隧道管片施工质量和营运期健康状态进行检测的可行性. 2） 该检测方法无需在结构中预埋测力传感器及与其配套的供电设备和数据传输设备，不会对管片结构造成任何破坏，而且大幅削减了监测费用. 3） 声波换能器与盾构管片接触紧密程度等因素对于超声波波幅波动的影响需进一步研究.